分別進(jìn)行了單點(diǎn)集中荷載與均布荷載作用下組合骨梁正、負(fù)彎矩截面混凝土伸縮縫板的剪力滯效應(yīng)試驗(yàn)研究。混凝土板縱向應(yīng)力分布結(jié)果如圖5所示，最后一級荷載作用下混凝土板剪力滯系數(shù)和有效寬度系數(shù)見表1。圖中應(yīng)力符號規(guī)定為拉正壓負(fù)；表中Pl和P2分另IJ表示外側(cè)懸臂部分和箱梁頂板部分混凝土板的有效寬度系數(shù)。
    由圖5和表1可以看出，隨著荷載的增大，組合脊骨梁的混凝土板在對稱彎曲荷載作用下的剪力滯效應(yīng)越來越明顯，其應(yīng)力均在與腹板相交處為最大，形成應(yīng)力峰值；愈往兩邊應(yīng)力愈小，在懸臂翼板外端部產(chǎn)生應(yīng)力谷底。對于組合脊骨梁的正彎矩截面A-A，單點(diǎn)加載時(shí)的實(shí)測剪力滯系數(shù)大約在1. 35左右，而均布荷載作用下的實(shí)測剪力滯系數(shù)為1.074，說明組合脊骨梁伸縮縫正彎矩截面在集中荷載作用下的剪力滯效應(yīng)比均布荷載作用時(shí)大得多；對于組合脊骨梁的負(fù)彎矩截面B-B，兩種荷載作用下的實(shí)測剪力滯系數(shù)均在1.25～1. 30之間，說明組合脊骨梁負(fù)彎矩截面在兩種荷載作用下的剪力滯效應(yīng)均比較明顯。