本橋施工過程中采用SUPER SAP91程序進(jìn)行拱架結(jié)構(gòu)分析計算。

計算中以貝雷梁的設(shè)計位置為初始位置，各工況計算所得內(nèi)力（應(yīng)力）及變形均是在此基礎(chǔ)上的增加量，斜拉索的索力也是在此基礎(chǔ)上增加量。

1)中箱混凝土澆注完成

由于澆注中箱混凝土?xí)r，拱架由于重力作用而下?lián)�，貝雷梁的�?nèi)力超過容許應(yīng)力，為減小貝雷的內(nèi)力，在兩岸的1號、3號斜拉索上施加了300kN的預(yù)拉力，索力增加值和貝雷梁的內(nèi)力、變形計算結(jié)果如表1、20（注：下表1—表4中所列索力均應(yīng)疊加300kN的拉力所產(chǎn)生的應(yīng)力，下同。） 后即減至最大值的20%以下。吊索活載索力增量的影響范圍主要局限在其左、右兩側(cè)各個吊點范圍之內(nèi)。

 (2)橋跨結(jié)構(gòu)主要控制部位實測變位影響線與設(shè)計計算和SBCC程序電算結(jié)果形狀相同、規(guī)律一致且數(shù)值相近，最大偏差不足5%。

 (3)在測試斷面上正交異性橋面板板底測點正應(yīng)力主要表現(xiàn)為結(jié)構(gòu)第三體系應(yīng)力，結(jié)構(gòu)第二體系應(yīng)力所占比例較小。實測正交異性橋面板豎向撓曲變形量值較小，在0.4mm以下，且與ADINA程序進(jìn)行空間分析計算的結(jié)果相差不大，其沿橫橋向的分布規(guī)律與空間分析計算結(jié)果基本相似橋梁伸縮縫。